鍛壓文獻(xiàn)列表
連鑄坯表面裂紋產(chǎn)生原因及其在軋制過(guò)程演變行為的綜述
關(guān)鍵詞：連鑄坯,,軋制,,裂紋
摘 要：
綜述了連鑄坯化學(xué)成分(C,Mn,S,P,Ca,Cu,Al,Nb,V,Ti)、保護(hù)渣、中間包、結(jié)晶器以及二冷工藝等對(duì)連鑄過(guò)程中連鑄坯表面裂紋產(chǎn)生的影響。分析了軋制過(guò)程中軋件表面裂紋的演變行為,在一定情況下連鑄坯表面裂紋可以通過(guò)軋制工藝消除。論文對(duì)全面認(rèn)識(shí)連鑄過(guò)程連鑄坯表面裂紋影響因素、企業(yè)減少裂紋缺陷具有指導(dǎo)意義。
冷軋Cu88Fe12合金的顯微組織及性能
關(guān)鍵詞：Cu88Fe12合金,,冷軋,,顯微組織
摘 要：
通過(guò)室溫下低應(yīng)變速率大變形冷軋Cu88Fe12合金,研究了其顯微組織和性能的變化。研究結(jié)果表明,經(jīng)過(guò)冷軋變形后Cu88Fe12合金富Fe相的顯微組織呈現(xiàn)出明顯的纖維狀,顯微硬度剛開(kāi)始變形時(shí)上升很快,隨著變形的增加,增加的幅度逐步降低;電導(dǎo)率隨著軋制變形的增加而降低,當(dāng)達(dá)到一定量的大變形后,電導(dǎo)率又有所上升。
鏡板材料25CrMo4高溫力學(xué)模擬試驗(yàn)及分析
關(guān)鍵詞：鏡板;,25CrMo4;,高溫?zé)崃W(xué)模擬
摘 要：
鏡板是大型水輪發(fā)電機(jī)推力軸承的重要組成零件, 其鍛件制造難度很大, 是制約我國(guó)大型水電機(jī)組國(guó)產(chǎn)化的瓶頸。大型水輪發(fā)電機(jī)鏡板可采用25CrMo 4 材料, 該材料有良好的綜合性能。本文采用高溫力學(xué)模擬技術(shù), 研究25CrMo4 的高溫力學(xué)性能。通過(guò)觀察25CrM o4 的再結(jié)晶組織, 分析了影響晶粒均勻性的因素。試驗(yàn)結(jié)果表明, 較高的溫度和低變形速率有利于提高晶粒均勻性, 不同變形區(qū)的晶粒大小也有區(qū)別。
金屬塑性加工的真實(shí)應(yīng)力-應(yīng)變參數(shù)
關(guān)鍵詞：材料實(shí)驗(yàn),,應(yīng)力—應(yīng)變,,塑性加工,,碳素鋼,,合金鋼
摘 要：
在塑性加工生產(chǎn)中,常常需要采用材料的真實(shí)應(yīng)力—應(yīng)變曲線來(lái)求出其應(yīng)力和應(yīng)變大小。在現(xiàn)有文獻(xiàn)中,鮮見(jiàn)描寫(xiě)不同類型的金屬材料的真實(shí)應(yīng)力—應(yīng)變關(guān)系的表達(dá)式。本文收集了國(guó)內(nèi)外近50種碳素鋼和合金鋼的S=σ0εin中的n值,因此,本文的數(shù)據(jù)既擴(kuò)大了現(xiàn)有文獻(xiàn)的內(nèi)容,更具有科學(xué)性和現(xiàn)實(shí)性。可供設(shè)計(jì)者在處理不同材料的塑性加工生產(chǎn)中參考。
金屬韌性斷裂準(zhǔn)則的實(shí)驗(yàn)研究
關(guān)鍵詞：韌性斷裂準(zhǔn)則;,金屬塑性成形;,應(yīng)力三軸度
摘 要：
韌性斷裂準(zhǔn)則作為材料成形極限中的重要指標(biāo), 對(duì)于準(zhǔn)確預(yù)測(cè)金屬內(nèi)部和表面韌性破壞發(fā)生的時(shí)間和位置、工藝制定和模具設(shè)計(jì)具有重要的意義。以45 鋼為材料, 采用不同形式的試件進(jìn)行了拉伸、壓縮、剪切、扭轉(zhuǎn)等實(shí)驗(yàn), 并利用金屬塑性成形模擬專業(yè)軟件對(duì)實(shí)驗(yàn)過(guò)程進(jìn)行數(shù)值模擬, 對(duì)工程中廣泛使用的11 種韌性斷裂準(zhǔn)則進(jìn)行分類對(duì)比研究。指出Normalized Cockrof t & Latham 和Brozzo 斷裂準(zhǔn)則比較適用于高應(yīng)力三軸度成形過(guò)程, 而Ayada和Rice2Tracy 斷裂準(zhǔn)則更適用于較低應(yīng)力三軸度成形過(guò)程。
金屬脈沖振動(dòng)拉拔成形一維表面效應(yīng)機(jī)理分析
關(guān)鍵詞：拉拔;,非局部摩擦;,脈沖振動(dòng);,表面效應(yīng);,MATLAB
摘 要：
針對(duì)脈沖振動(dòng)拉拔過(guò)程中出現(xiàn)的表面效應(yīng)的復(fù)雜性, 通過(guò)對(duì)拉拔模中單元體的受力分析, 結(jié)合傅立葉變換建立力學(xué)微分方程。根據(jù)非局部摩擦定理, 確定與摩擦力有關(guān)的非局部影響系數(shù), 并利用線性強(qiáng)化模型對(duì)力學(xué)方程進(jìn)行近似求解, 得到非局部條件下的脈沖振動(dòng)拉拔動(dòng)態(tài)摩擦力模型。按照給定的金屬材料機(jī)械性能參數(shù)、拉拔工藝參數(shù)、振型參數(shù)和非局部影響系數(shù), 由M AT LAB 仿真表明, 脈沖振動(dòng)拉拔的表面效應(yīng)主要與振型參數(shù)有關(guān), 與其它振型相比, 施加脈沖振型產(chǎn)生的表面效應(yīng)較為顯著, 對(duì)振動(dòng)的有效利用具有重要的指導(dǎo)作用。
基于正交試驗(yàn)的工業(yè)擠壓態(tài)AZ31鎂合金預(yù)處理試驗(yàn)研究
關(guān)鍵詞：材料實(shí)驗(yàn),,預(yù)處理,,AZ31鎂合金,,擠壓,,晶粒細(xì)化
摘 要：
運(yùn)用正交試驗(yàn)的方法,對(duì)工業(yè)擠壓態(tài)AZ31鎂合金在不同的加熱溫度、保溫時(shí)間和冷卻方式的條件下進(jìn)行了預(yù)處理,研究了預(yù)處理工藝對(duì)其組織和晶粒尺寸的影響。實(shí)驗(yàn)表明,預(yù)處理過(guò)程中發(fā)生的靜態(tài)回復(fù)與再結(jié)晶可以達(dá)到細(xì)化晶粒的目的。在預(yù)處理方案為加熱溫度325℃、保溫時(shí)間20min、空冷的條件下,其晶粒尺寸由原始的45.4μm細(xì)化為26.3μm;晶粒尺寸隨加熱溫度的提高及保溫時(shí)間的延長(zhǎng)均先細(xì)化后長(zhǎng)大,而冷卻方式對(duì)晶粒尺寸的影響較小。
基于熱加工圖的TiNiNb合金高溫塑性研究
關(guān)鍵詞：TiNiNb合金,,本構(gòu)方程,,變形特征,,熱加工圖
摘 要：
采用熱模擬壓縮試驗(yàn)研究鑄態(tài)TiNiNb合金在變形溫度為700~1050℃、應(yīng)變速率為0.01~10 s-1條件下的熱變形特征,基于試驗(yàn)結(jié)果建立了鑄態(tài)TiNiNb合金的熱變形本構(gòu)方程。根據(jù)動(dòng)態(tài)材料模型,計(jì)算并分析合金的熱加工圖。利用熱加工圖確定熱變形的流變失穩(wěn)區(qū),并且獲得了試驗(yàn)參數(shù)范圍內(nèi)熱變形過(guò)程的最佳工藝參數(shù),加熱溫度為750~880℃、應(yīng)變速率為0.3~10 s-1,或者加熱溫度為880~950℃、應(yīng)變速率為0.01~0.5 s-1。
基于熱加工圖的Ti-46.5Al-2.5V-1.0Cr-0.3Ni合金高溫變形特性研究
關(guān)鍵詞：鈦鋁合金,,加工圖,,動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,,高溫變形特性
摘 要：
在Gleeble-1500熱模擬機(jī)上對(duì)Ti-46.5Al-2.5V-1.0Cr-0.3Ni合金進(jìn)行了熱壓縮實(shí)驗(yàn),采用動(dòng)態(tài)材料模型的加工圖研究了其在1000~1200℃和0.001~1.0 s-1條件下的熱變形行為。結(jié)果表明,Ti-46.5Al-2.5V-1.0Cr-0.3Ni合金在熱變形時(shí)呈現(xiàn)兩個(gè)微觀機(jī)制不同的動(dòng)態(tài)再結(jié)晶峰區(qū),其中動(dòng)態(tài)再結(jié)晶區(qū)域Ι區(qū):峰值效率為34%,峰值對(duì)應(yīng)的溫度和應(yīng)變速率分別為1100℃和0.01 s-1;動(dòng)態(tài)再結(jié)晶區(qū)域ΙΙ區(qū):峰值效率為34%,峰值對(duì)應(yīng)的溫度和應(yīng)變速率分別為1105℃和0.001 s-1。在溫度低于1140℃、應(yīng)變速率大于0.01 s-1范圍內(nèi)進(jìn)行熱加工時(shí),由于熱塑性變形過(guò)程中再結(jié)晶晶粒的不均勻長(zhǎng)大,極易導(dǎo)致試樣變形開(kāi)裂。在溫度1000~1130℃,變形速率大于0.02 s-1區(qū)域內(nèi),熱壓縮變形試樣外表面剪切開(kāi)裂趨勢(shì)明顯,易引起加工失穩(wěn)。根據(jù)熱加工圖分析結(jié)果可知,Ti Al合金熱變形時(shí)應(yīng)選擇在動(dòng)態(tài)再結(jié)晶Ι區(qū)內(nèi)進(jìn)行。
基于加工圖技術(shù)的鑄態(tài)TB6鈦合金鍛造工藝優(yōu)化
關(guān)鍵詞：鑄態(tài)TB6鈦合金,,Murty準(zhǔn)則,,變形機(jī)制,,鍛造工藝優(yōu)化
摘 要：
在Thermecmaster-Z型熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)上對(duì)鑄態(tài)TB6鈦合金在800~1150℃、0.001~10 s-1變形參數(shù)范圍內(nèi)進(jìn)行了等溫恒應(yīng)變速率壓縮實(shí)驗(yàn),根據(jù)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)采用基于Murty準(zhǔn)則的加工圖技術(shù)對(duì)該合金的鍛造工藝進(jìn)行了優(yōu)化,并結(jié)合顯微組織觀察研究了該合金的變形機(jī)制。結(jié)果表明,在低溫區(qū)的較佳變形參數(shù)為800~950℃、0.001~0.01 s-1,其變形機(jī)制為大晶粒超塑性;在高溫區(qū)的較佳變形參數(shù)為1020~1080℃、0.001~0.006 s-1,其變形機(jī)制為動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。失穩(wěn)區(qū)出現(xiàn)在800~890℃、0.01~10 s-1的低溫區(qū)和975~1120℃、3.162~10 s-1的高溫區(qū)域,在流變失穩(wěn)區(qū)會(huì)出現(xiàn)晶界裂紋。
基于BP神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)的TB8合金高溫本構(gòu)關(guān)系模型
關(guān)鍵詞：TB8,合金;,本構(gòu)關(guān)系;,BP,神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)
摘 要：
利用Gleeble1500 熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)TB8 合金進(jìn)行等溫壓縮試驗(yàn), 獲得不同變形條件下的流變應(yīng)力數(shù)據(jù), 在對(duì)數(shù)據(jù)進(jìn)行摩擦修正的基礎(chǔ)上建立了3*10*1 的3 層BP 神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)形式的本構(gòu)關(guān)系模型。結(jié)果表明, 在隱層神經(jīng)元數(shù)為10、學(xué)習(xí)率為0.05、動(dòng)量因子為0.4 時(shí), 網(wǎng)絡(luò)模型具有優(yōu)良的性能, 能精確反映熱變形條件下溫度、變形速率、變形程度與流變應(yīng)力之間的關(guān)系, 為T(mén)B8 合金熱加工工藝的合理制定和熱變形過(guò)程的數(shù)值模擬提供依據(jù)。
核電鍛件用鋼SA-508-3-1低溫沖擊性能不合格原因分析與對(duì)策
關(guān)鍵詞：SA-508-3-1,鋼,夏氏V,形缺口沖擊功,非金屬夾雜
摘 要：
在開(kāi)發(fā)核電堆芯材料SA-508-3-1 鍛件用鋼的過(guò)程中，出現(xiàn)局部－ 20℃的夏氏V 形缺口沖擊功不合格的問(wèn)題，且試樣鄰近部位的沖擊值是它的3 倍左右。通過(guò)對(duì)試件的化學(xué)成分、晶粒度以及非金屬夾雜物的分析確定了Al2O3夾雜是導(dǎo)致－ 20℃低溫沖擊不合的主要原因，并提出了工藝改進(jìn)的方法，保證了核電鍛件的一次合格率。
合理控制切頭切尾量,提高電渣鋼曲軸坯成材率
關(guān)鍵詞：電渣鋼;,曲軸坯;,成材率
摘 要：
通過(guò)對(duì)曲軸坯的重熔、鍛造工藝及相應(yīng)檢驗(yàn), 詳細(xì)分析了提高曲軸坯成材率的措施。結(jié)果表明, 提高電渣鋼曲軸坯金屬利用率在技術(shù)上是可行的。
合金元素對(duì)馬氏體耐熱鋼相變的影響
關(guān)鍵詞：馬氏體耐熱鋼,,連續(xù)冷卻轉(zhuǎn)變,,CCT曲線
摘 要：
檢測(cè)了兩種成分的9-12%Cr馬氏體耐熱鋼的升溫曲線、不同冷卻速度下的冷卻曲線、金相組織和維氏硬度,得出了兩種鋼的CCT曲線,并分析了二者的差異之處。
關(guān)于巨型鋼錠電渣技術(shù)之我見(jiàn)
關(guān)鍵詞：大鍛件,,巨型鋼錠,,電渣技術(shù)
摘 要：
重大型裝備制造業(yè)是國(guó)民經(jīng)濟(jì)的重要支柱。重大型裝備制造需要超過(guò)單重100 t直至300 t的鍛件,大鍛件生產(chǎn)的限制性環(huán)節(jié)在于缺乏優(yōu)質(zhì)巨型鋼錠。本文根據(jù)生產(chǎn)實(shí)踐總結(jié)了巨型錠電渣重熔的技術(shù)、質(zhì)量和經(jīng)濟(jì)優(yōu)勢(shì)。指出,電渣技術(shù)是生產(chǎn)100 t以上直至300 t重大鍛件用巨型鋼錠的理想方法。
