鍛壓文獻(xiàn)列表
AZ80鎂合金拔長工藝及鍛后力學(xué)性能研究
關(guān)鍵詞：鑄態(tài)鎂合金,,拔長工藝,,力學(xué)性能
摘 要：
研究了鑄態(tài)AZ80鎂合金拔長工藝,并對(duì)鍛造后工件在室溫及高溫條件下進(jìn)行了力學(xué)性能測試。結(jié)果表明:溫度、變形速率、道次壓下量及進(jìn)給量對(duì)鎂合金成形影響很大,合理控制工藝參數(shù),能夠得到理想的鍛造結(jié)果。室溫條件下,隨著鍛比的增加,抗拉強(qiáng)度在逐漸升高;在250,300,350和370℃的拉伸溫度下,抗拉強(qiáng)度依次為103.5,54.7,26.6和18.4 MPa,塑性在250～300℃時(shí)升高,350～370℃時(shí)其塑性開始下降。
AZ31鎂合金循環(huán)熱處理研究及對(duì)擴(kuò)散連接的探討
關(guān)鍵詞：材料試驗(yàn),循環(huán)熱處理,AZ31,鎂合金,擴(kuò)散連接
摘 要：
對(duì)AZ31 鎂合金的循環(huán)熱處理進(jìn)行了研究，在275℃～325℃的范圍內(nèi)進(jìn)行了試驗(yàn)，分析了晶粒細(xì)化的機(jī)制，得出了在275℃二次循環(huán)晶粒尺寸最小的結(jié)構(gòu)。在300℃、325℃時(shí)，在一次熱處理時(shí)，晶粒尺寸得到了細(xì)化，組織較原始組織均勻，但二次、三次循環(huán)晶粒尺寸變化不大，并且有長大的趨勢。同時(shí)探討了細(xì)小晶粒對(duì)擴(kuò)散連接實(shí)驗(yàn)的影響。
AZ31鎂合金熱變形時(shí)的顯微組織與斷口分析
關(guān)鍵詞：機(jī)械制造,,熱拉伸,,AZ31鎂合金,,實(shí)驗(yàn)分析
摘 要：
在不同溫度下對(duì)AZ31鎂合金薄板進(jìn)行了單向拉伸實(shí)驗(yàn),采用金相顯微鏡觀察了其拉伸變形后的顯微組織,并利用掃描電鏡對(duì)不同溫度下的拉伸斷口進(jìn)行了觀察。結(jié)果發(fā)現(xiàn),在變形過程中發(fā)生了動(dòng)態(tài)再結(jié)晶。隨變形溫度的升高,顯微組織中再結(jié)晶晶粒增多,當(dāng)溫度為250℃時(shí)顯微組織以動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒為主,且晶粒細(xì)小均勻,而當(dāng)溫度高于250℃后,晶粒長大。斷口分析表明:250℃左右變形時(shí),合金進(jìn)入多系滑移階段,滑移變得容易,斷口呈韌性斷裂。因此,認(rèn)為250℃左右是AZ31鎂合金薄板進(jìn)行塑性成形的最佳溫度。
AZ31鎂合金的熱擠壓變形和力學(xué)性能分析
關(guān)鍵詞：AZ31,鎂合金;,熱擠壓;,管材
摘 要：
為了掌握高精度鎂合金管材的生產(chǎn)工藝, 通過對(duì)鑄錠的均勻化處理, 借助500 t 擠壓機(jī)、拉伸試驗(yàn)機(jī)、金相顯微鏡和透射電鏡( TEM) 對(duì)AZ31 鎂合金管材的等溫?cái)D壓過程進(jìn)行了研究, 試制了AZ31 鎂合金擠壓薄壁管材,獲得了尺寸精度高、粗糙度小和壁厚差小的管材; 分析了不同擠壓條件下的AZ31 鎂合金管材的尺寸精度、組織、力學(xué)性能。研究結(jié)果表明: 在擠壓溫度為623 20 K 擠出管材經(jīng)523 K 3 h 退火時(shí)其性能較好, 抗拉強(qiáng)度、屈服強(qiáng)度和延伸率分別為270 MPa, 175 MPa 和23 1%。
AZ31B鎂合金熱壓縮力學(xué)行為與本構(gòu)方程建立
關(guān)鍵詞：AZ31B鎂合金,,熱壓縮,,流動(dòng)應(yīng)力,,本構(gòu)方程,,激活能
摘 要：
根據(jù)對(duì)鑄態(tài)AZ31B鎂合金在溫度為280～440℃、應(yīng)變速率為0.001～0.1s-1條件下進(jìn)行熱壓縮試驗(yàn),分析了變形程度、應(yīng)變速率和加熱溫度對(duì)其流動(dòng)應(yīng)力的影響,結(jié)果表明,該合金熱變形時(shí)的流動(dòng)應(yīng)力對(duì)變形溫度和變形速率極為敏感,隨變形溫度的升高而降低,隨變形速率的增加而增大。在溫度為440℃,應(yīng)變速率小于0.01s-1時(shí),材料出現(xiàn)穩(wěn)態(tài)流動(dòng),流動(dòng)應(yīng)力不隨變形量的變化而變化。在實(shí)驗(yàn)條件下,該合金的變形激活能為141.6kJ.mol-1。
ASTM4145H鋼中的白塊組織
關(guān)鍵詞：白塊組織,,貝氏體,,沖擊韌性
摘 要：
通過對(duì)ASTM 4145H鋼中的白塊組織進(jìn)行定性分析,闡述了白塊組織的形成原因及其對(duì)性能的影響。減少原始狀態(tài)的成分偏析,加快熱處理冷卻速度可降低白塊組織含量。
Al-Zn-Mg-Cu合金熱壓縮流變應(yīng)力行為及組織演變
關(guān)鍵詞：Al-Zn-Mg-Cu,合金;,熱壓縮變形;,流變應(yīng)力;,微觀組織
摘 要：
采用Gleeble1500D 熱力模擬試驗(yàn)機(jī)進(jìn)行了Al-Zn-Mg-Cu合金的等溫壓縮實(shí)驗(yàn), 變形溫度為250~ 450 ,應(yīng)變速率為0.001~ 0.1 s- 1 , 變形量為10%~ 50% , 獲得了熱壓縮變形的真應(yīng)力- 真應(yīng)變曲線。應(yīng)力- 應(yīng)變曲線基本呈現(xiàn)回復(fù)型曲線特征, 計(jì)算得出其應(yīng)力指數(shù)為460, 熱變形激活能為18670 kJ mol- 1 ; 綜合分析了變形溫度、應(yīng)變速率和變形量對(duì)組織演變的影響規(guī)律, 確定了Al-Zn-Mg-Cu 合金的鍛造工藝參數(shù)為: 鍛造溫度區(qū)間420~350 ,應(yīng)變速率0.01~ 0.1 s- 1 , 變形量> 30%。
Al3Ti/7075鋁基復(fù)合材料磨損性能研究
關(guān)鍵詞：Al3Ti/7075鋁基復(fù)合材料,磨損性能,磨損機(jī)制
摘 要：
研究了超聲原位制備的Al3Ti/7075鋁基復(fù)合材料在不同載荷和滑動(dòng)摩擦速度下的干摩擦磨損性能。采用SEM對(duì)磨損面和磨屑顯微組織進(jìn)行觀察與分析，討論了不同載荷下材料的磨損機(jī)制。結(jié)果表明：基體和復(fù)合材料磨損質(zhì)量損失隨著滑動(dòng)摩擦速度和載荷的增加而增加�；w和復(fù)合材料都是從輕微磨損向嚴(yán)重磨損轉(zhuǎn)化。當(dāng)載荷為10～30N時(shí)，基體和復(fù)合材料表現(xiàn)為擦傷磨損的特征；當(dāng)載荷為120N時(shí)，基體和復(fù)合材料表現(xiàn)為剝層磨損的特征，基體的磨損質(zhì)量損失與鋁基復(fù)合材料相比尤為嚴(yán)重；在此條件下，復(fù)合材料與基體相比磨損性能增加了14.6％～18％。
7050-T7452高強(qiáng)鋁合金的開坯與鍛造工藝研究
關(guān)鍵詞：機(jī)械制造,,開坯鍛造,,7050鋁合金,,數(shù)值模擬
摘 要：
為了研究7050高強(qiáng)鋁合金開坯工藝的變形均勻性及鍛件的斷裂韌性,采用數(shù)值模擬、微觀組織分析及緊湊拉伸試樣的KIC試驗(yàn)等,分析研究7050高強(qiáng)鋁合金鑄坯改鍛和擠壓坯鍛造的變形均勻性、顯微組織和斷裂韌性,得到了兩種開坯工藝條件下坯料的平均等效應(yīng)變、變形均勻系數(shù)、晶粒尺寸大小及分布和斷裂韌度值。結(jié)果表明:鑄坯改鍛工藝的變形均勻性較好,其平均等效應(yīng)變約為7.2,變形均勻系數(shù)約為0.475;擠壓坯鍛造工藝的變形均勻性較差,其平均等效應(yīng)變約為1.9,變形均勻系數(shù)約為0.954;鑄坯改鍛工藝的平均晶粒尺寸與擠壓坯鍛造工藝基本相當(dāng),約為7.5μm,但鑄坯改鍛工藝的晶粒尺寸比擠壓坯鍛造更均勻;鑄坯改鍛工藝下鍛件的KIC滿足AMS4108F標(biāo)準(zhǔn)要求,而擠壓坯鍛造工藝不滿足,其原因是擠壓坯鍛造后脆性較大,并殘留有擠壓織構(gòu)。
2205雙相不銹鋼固溶處理工藝研究
關(guān)鍵詞：雙相不銹鋼;固溶處理;α相;γ相
摘 要：
2205雙相不銹鋼在910～1 300℃不同的溫度保溫40 min后,分別進(jìn)行空冷或水冷固溶處理。用金相顯微鏡觀察了2205雙相不銹鋼的顯微組織,測定了組織α相的含量和顯微硬度。結(jié)果表明:隨著固溶處理溫度的升高,α相含量逐漸升高。建議2205雙相不銹鋼的固溶處理工藝為固溶溫度1 070℃,保溫40 min,水冷。
01570鋁合金熱壓縮變形的流變應(yīng)力本構(gòu)方程
關(guān)鍵詞：01570,鋁合金;,熱壓縮變形;,流變應(yīng)力;,本構(gòu)方程
摘 要：
在Gleeble21500 熱模擬機(jī)上對(duì)01570 鋁合金進(jìn)行等溫?zé)釅嚎s實(shí)驗(yàn), 變形溫度為300~ 450 e , 應(yīng)變速率為01 001~ 1 s- 1 , 研究其熱壓縮變形的流變應(yīng)力行為。結(jié)果表明: 01570 鋁合金真應(yīng)力2應(yīng)變曲線在變形溫度為300 e ,應(yīng)變速率為01 01~ 1 s- 1 的條件下, 流變應(yīng)力開始隨應(yīng)變?cè)黾佣龃? 達(dá)到峰值后趨于平穩(wěn), 表現(xiàn)出動(dòng)態(tài)回復(fù)特征;而在其他條件下, 應(yīng)力達(dá)到峰值后隨應(yīng)變的增加而逐漸下降, 表現(xiàn)出動(dòng)態(tài)再結(jié)晶特征。在用Arr henius 方程描述01570 鋁合金熱變形行為時(shí), 其變形激活能Q 為1521 33 kJ# mol- 1 。
1000MW核電管板用純凈鋼的冶煉及效果
關(guān)鍵詞：18MND5;冶煉;純凈鋼;管板;核電站蒸汽發(fā)生器
摘 要：
針對(duì)1 000MW核電管板用純凈鋼鍛件組織和性能要求的特點(diǎn),利用合金化原理分析了鋼中合金元素的控制原則,對(duì)冶煉工藝進(jìn)行了深入的分析研究,提出了采用電爐+鋼包爐+真空澆注的冶煉工藝方案,以及在真空澆注過程中嚴(yán)密保護(hù)防止二次氧化的工藝思路。實(shí)踐證明,管板鋼達(dá)到了純凈鋼的要求;經(jīng)鍛造、熱處理等工序,管板性能達(dá)到了預(yù)想的效果。
316LN奧氏體不銹鋼亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為的研究
關(guān)鍵詞：材料實(shí)驗(yàn),,亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶,,316LN奧氏體不銹鋼,,熱壓縮
摘 要：
采用Gleeble-1500D熱力模擬試驗(yàn)機(jī),進(jìn)行了1050℃～1150℃和0.005s-1～0.1s-1應(yīng)變速率條件下的雙道次熱壓縮試驗(yàn),研究了316LN奧氏體不銹鋼不同溫度和應(yīng)變速率條件下的亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶行為。結(jié)果表明,隨著道次間隔保溫時(shí)間的延長,316LN奧氏體不銹鋼的軟化程度增大;隨著溫度的升高以及應(yīng)變速率的增加,軟化分?jǐn)?shù)迅速增大。通過分析實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù),得出了316LN奧氏體不銹鋼熱加工晶粒尺寸預(yù)測的亞動(dòng)態(tài)再結(jié)晶動(dòng)力學(xué)方程以及晶粒尺寸演變模型。
32Cr3Mo1V鋼鑄軋輥套的生產(chǎn)試制
關(guān)鍵詞：32Cr3Mo1V;鑄軋輥套;鍛件
摘 要：
闡述了鑄軋輥套鍛件用鋼32Cr3Mo1V的技術(shù)條件和生產(chǎn)試制工藝路線,最終試制出滿足用戶要求的鑄軋輥套鍛件用鋼。
30Cr2Ni4MoV鋼的動(dòng)態(tài)軟化機(jī)制分析
關(guān)鍵詞：30Cr2Ni4MoV鋼,,動(dòng)態(tài)恢復(fù),,動(dòng)態(tài)再結(jié)晶
摘 要：
利用小試樣研究分析了30Cr2Ni4MoV材料動(dòng)態(tài)軟化機(jī)制在高溫塑性成型中所起的作用,結(jié)果表明,在εp<ε<εs(穩(wěn)態(tài)應(yīng)變)變形區(qū)間,30Cr2Ni4MoV材料熱變形晶粒尺寸不均,造成混晶,應(yīng)當(dāng)盡力避免。
