鍛壓文獻列表
AZ80鎂合金拔長工藝及鍛后力學性能研究
關鍵詞：鑄態鎂合金,,拔長工藝,,力學性能
摘 要：
研究了鑄態AZ80鎂合金拔長工藝,并對鍛造后工件在室溫及高溫條件下進行了力學性能測試。結果表明:溫度、變形速率、道次壓下量及進給量對鎂合金成形影響很大,合理控制工藝參數,能夠得到理想的鍛造結果。室溫條件下,隨著鍛比的增加,抗拉強度在逐漸升高;在250,300,350和370℃的拉伸溫度下,抗拉強度依次為103.5,54.7,26.6和18.4 MPa,塑性在250～300℃時升高,350～370℃時其塑性開始下降。
AZ31鎂合金循環熱處理研究及對擴散連接的探討
關鍵詞：材料試驗,循環熱處理,AZ31,鎂合金,擴散連接
摘 要：
對AZ31 鎂合金的循環熱處理進行了研究，在275℃～325℃的范圍內進行了試驗，分析了晶粒細化的機制，得出了在275℃二次循環晶粒尺寸最小的結構。在300℃、325℃時，在一次熱處理時，晶粒尺寸得到了細化，組織較原始組織均勻，但二次、三次循環晶粒尺寸變化不大，并且有長大的趨勢。同時探討了細小晶粒對擴散連接實驗的影響。
AZ31鎂合金熱變形時的顯微組織與斷口分析
關鍵詞：機械制造,,熱拉伸,,AZ31鎂合金,,實驗分析
摘 要：
在不同溫度下對AZ31鎂合金薄板進行了單向拉伸實驗,采用金相顯微鏡觀察了其拉伸變形后的顯微組織,并利用掃描電鏡對不同溫度下的拉伸斷口進行了觀察。結果發現,在變形過程中發生了動態再結晶。隨變形溫度的升高,顯微組織中再結晶晶粒增多,當溫度為250℃時顯微組織以動態再結晶晶粒為主,且晶粒細小均勻,而當溫度高于250℃后,晶粒長大。斷口分析表明:250℃左右變形時,合金進入多系滑移階段,滑移變得容易,斷口呈韌性斷裂。因此,認為250℃左右是AZ31鎂合金薄板進行塑性成形的最佳溫度。
AZ31鎂合金的熱擠壓變形和力學性能分析
關鍵詞：AZ31,鎂合金;,熱擠壓;,管材
摘 要：
為了掌握高精度鎂合金管材的生產工藝, 通過對鑄錠的均勻化處理, 借助500 t 擠壓機、拉伸試驗機、金相顯微鏡和透射電鏡( TEM) 對AZ31 鎂合金管材的等溫擠壓過程進行了研究, 試制了AZ31 鎂合金擠壓薄壁管材,獲得了尺寸精度高、粗糙度小和壁厚差小的管材; 分析了不同擠壓條件下的AZ31 鎂合金管材的尺寸精度、組織、力學性能。研究結果表明: 在擠壓溫度為623 20 K 擠出管材經523 K 3 h 退火時其性能較好, 抗拉強度、屈服強度和延伸率分別為270 MPa, 175 MPa 和23 1%。
AZ31B鎂合金熱壓縮力學行為與本構方程建立
關鍵詞：AZ31B鎂合金,,熱壓縮,,流動應力,,本構方程,,激活能
摘 要：
根據對鑄態AZ31B鎂合金在溫度為280～440℃、應變速率為0.001～0.1s-1條件下進行熱壓縮試驗,分析了變形程度、應變速率和加熱溫度對其流動應力的影響,結果表明,該合金熱變形時的流動應力對變形溫度和變形速率極為敏感,隨變形溫度的升高而降低,隨變形速率的增加而增大。在溫度為440℃,應變速率小于0.01s-1時,材料出現穩態流動,流動應力不隨變形量的變化而變化。在實驗條件下,該合金的變形激活能為141.6kJ.mol-1。
ASTM4145H鋼中的白塊組織
關鍵詞：白塊組織,,貝氏體,,沖擊韌性
摘 要：
通過對ASTM 4145H鋼中的白塊組織進行定性分析,闡述了白塊組織的形成原因及其對性能的影響。減少原始狀態的成分偏析,加快熱處理冷卻速度可降低白塊組織含量。
Al-Zn-Mg-Cu合金熱壓縮流變應力行為及組織演變
關鍵詞：Al-Zn-Mg-Cu,合金;,熱壓縮變形;,流變應力;,微觀組織
摘 要：
采用Gleeble1500D 熱力模擬試驗機進行了Al-Zn-Mg-Cu合金的等溫壓縮實驗, 變形溫度為250~ 450 ,應變速率為0.001~ 0.1 s- 1 , 變形量為10%~ 50% , 獲得了熱壓縮變形的真應力- 真應變曲線。應力- 應變曲線基本呈現回復型曲線特征, 計算得出其應力指數為460, 熱變形激活能為18670 kJ mol- 1 ; 綜合分析了變形溫度、應變速率和變形量對組織演變的影響規律, 確定了Al-Zn-Mg-Cu 合金的鍛造工藝參數為: 鍛造溫度區間420~350 ,應變速率0.01~ 0.1 s- 1 , 變形量> 30%。
Al3Ti/7075鋁基復合材料磨損性能研究
關鍵詞：Al3Ti/7075鋁基復合材料,磨損性能,磨損機制
摘 要：
研究了超聲原位制備的Al3Ti/7075鋁基復合材料在不同載荷和滑動摩擦速度下的干摩擦磨損性能。采用SEM對磨損面和磨屑顯微組織進行觀察與分析，討論了不同載荷下材料的磨損機制。結果表明：基體和復合材料磨損質量損失隨著滑動摩擦速度和載荷的增加而增加。基體和復合材料都是從輕微磨損向嚴重磨損轉化。當載荷為10～30N時，基體和復合材料表現為擦傷磨損的特征；當載荷為120N時，基體和復合材料表現為剝層磨損的特征，基體的磨損質量損失與鋁基復合材料相比尤為嚴重；在此條件下，復合材料與基體相比磨損性能增加了14.6％～18％。
7050-T7452高強鋁合金的開坯與鍛造工藝研究
關鍵詞：機械制造,,開坯鍛造,,7050鋁合金,,數值模擬
摘 要：
為了研究7050高強鋁合金開坯工藝的變形均勻性及鍛件的斷裂韌性,采用數值模擬、微觀組織分析及緊湊拉伸試樣的KIC試驗等,分析研究7050高強鋁合金鑄坯改鍛和擠壓坯鍛造的變形均勻性、顯微組織和斷裂韌性,得到了兩種開坯工藝條件下坯料的平均等效應變、變形均勻系數、晶粒尺寸大小及分布和斷裂韌度值。結果表明:鑄坯改鍛工藝的變形均勻性較好,其平均等效應變約為7.2,變形均勻系數約為0.475;擠壓坯鍛造工藝的變形均勻性較差,其平均等效應變約為1.9,變形均勻系數約為0.954;鑄坯改鍛工藝的平均晶粒尺寸與擠壓坯鍛造工藝基本相當,約為7.5μm,但鑄坯改鍛工藝的晶粒尺寸比擠壓坯鍛造更均勻;鑄坯改鍛工藝下鍛件的KIC滿足AMS4108F標準要求,而擠壓坯鍛造工藝不滿足,其原因是擠壓坯鍛造后脆性較大,并殘留有擠壓織構。
2205雙相不銹鋼固溶處理工藝研究
關鍵詞：雙相不銹鋼;固溶處理;α相;γ相
摘 要：
2205雙相不銹鋼在910～1 300℃不同的溫度保溫40 min后,分別進行空冷或水冷固溶處理。用金相顯微鏡觀察了2205雙相不銹鋼的顯微組織,測定了組織α相的含量和顯微硬度。結果表明:隨著固溶處理溫度的升高,α相含量逐漸升高。建議2205雙相不銹鋼的固溶處理工藝為固溶溫度1 070℃,保溫40 min,水冷。
01570鋁合金熱壓縮變形的流變應力本構方程
關鍵詞：01570,鋁合金;,熱壓縮變形;,流變應力;,本構方程
摘 要：
在Gleeble21500 熱模擬機上對01570 鋁合金進行等溫熱壓縮實驗, 變形溫度為300~ 450 e , 應變速率為01 001~ 1 s- 1 , 研究其熱壓縮變形的流變應力行為。結果表明: 01570 鋁合金真應力2應變曲線在變形溫度為300 e ,應變速率為01 01~ 1 s- 1 的條件下, 流變應力開始隨應變增加而增大, 達到峰值后趨于平穩, 表現出動態回復特征;而在其他條件下, 應力達到峰值后隨應變的增加而逐漸下降, 表現出動態再結晶特征。在用Arr henius 方程描述01570 鋁合金熱變形行為時, 其變形激活能Q 為1521 33 kJ# mol- 1 。
1000MW核電管板用純凈鋼的冶煉及效果
關鍵詞：18MND5;冶煉;純凈鋼;管板;核電站蒸汽發生器
摘 要：
針對1 000MW核電管板用純凈鋼鍛件組織和性能要求的特點,利用合金化原理分析了鋼中合金元素的控制原則,對冶煉工藝進行了深入的分析研究,提出了采用電爐+鋼包爐+真空澆注的冶煉工藝方案,以及在真空澆注過程中嚴密保護防止二次氧化的工藝思路。實踐證明,管板鋼達到了純凈鋼的要求;經鍛造、熱處理等工序,管板性能達到了預想的效果。
316LN奧氏體不銹鋼亞動態再結晶行為的研究
關鍵詞：材料實驗,,亞動態再結晶,,316LN奧氏體不銹鋼,,熱壓縮
摘 要：
采用Gleeble-1500D熱力模擬試驗機,進行了1050℃～1150℃和0.005s-1～0.1s-1應變速率條件下的雙道次熱壓縮試驗,研究了316LN奧氏體不銹鋼不同溫度和應變速率條件下的亞動態再結晶行為。結果表明,隨著道次間隔保溫時間的延長,316LN奧氏體不銹鋼的軟化程度增大;隨著溫度的升高以及應變速率的增加,軟化分數迅速增大。通過分析實驗數據,得出了316LN奧氏體不銹鋼熱加工晶粒尺寸預測的亞動態再結晶動力學方程以及晶粒尺寸演變模型。
32Cr3Mo1V鋼鑄軋輥套的生產試制
關鍵詞：32Cr3Mo1V;鑄軋輥套;鍛件
摘 要：
闡述了鑄軋輥套鍛件用鋼32Cr3Mo1V的技術條件和生產試制工藝路線,最終試制出滿足用戶要求的鑄軋輥套鍛件用鋼。
30Cr2Ni4MoV鋼的動態軟化機制分析
關鍵詞：30Cr2Ni4MoV鋼,,動態恢復,,動態再結晶
摘 要：
利用小試樣研究分析了30Cr2Ni4MoV材料動態軟化機制在高溫塑性成型中所起的作用,結果表明,在εp<ε<εs(穩態應變)變形區間,30Cr2Ni4MoV材料熱變形晶粒尺寸不均,造成混晶,應當盡力避免。
