鍛壓文獻(xiàn)列表
大塑性變形制備超細(xì)晶復(fù)合材料的研究進(jìn)展
關(guān)鍵詞：大塑性變形;,超細(xì)晶;,復(fù)合材料;,力學(xué)性能
摘 要：
介紹了等徑角擠壓( ECAP) 、往復(fù)擠壓( CEC) 、高壓扭轉(zhuǎn)( H PT) 和累積疊軋( ARB) 4 種技術(shù)的加工原理, 系統(tǒng)闡述了大塑性變形( SPD) 制備鋁基、鎂基、銅基超細(xì)晶( UFG) 復(fù)合材料的研究進(jìn)展, 指出SPD 技術(shù)是細(xì)化復(fù)合材料基體、均勻彌散增強(qiáng)相從而提高強(qiáng)度、硬度和塑性的有效手段, 并展望了其研究范圍將由有色金屬基復(fù)合材料拓寬到鐵基、陶瓷基、聚合物基等復(fù)合材料。
淬火處理對(duì)硬質(zhì)合金性能的影響
關(guān)鍵詞：硬質(zhì)合金,,淬火,,韌性,,堆垛層錯(cuò),,相變
摘 要：
硬質(zhì)合金往往不能同時(shí)兼?zhèn)涓叩挠捕群透叩捻g性。而淬火處理能使硬質(zhì)合金在不降低硬度的同時(shí)提高其韌性,以拓寬其應(yīng)用領(lǐng)域。通過X射線分析研究了淬火處理以后Co相的變化規(guī)律及合金表層應(yīng)力的變化情況。采用電解脫溶的方法分析了淬火處理以后Co相中α-Co的含量,通過TEM分析,觀察了WC棱角的情況和Co的微觀結(jié)構(gòu),分析發(fā)現(xiàn),經(jīng)淬火后,WC棱角普遍變?yōu)閳A滑狀,Co相層錯(cuò)密度減小,從而,有效的抑制了α-Co向ε-C
超高強(qiáng)鋁合金7A04高溫流變行為的研究
關(guān)鍵詞：流變應(yīng)力方程,,熱壓縮實(shí)驗(yàn),,熱成形
摘 要：
通過在Gleeble-1500熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)上對(duì)7A04鋁合金進(jìn)行高溫壓縮實(shí)驗(yàn),研究了該合金變形溫度在300～450℃,應(yīng)變速率在0.01～10 s-1范圍內(nèi)的高溫流變變形行為。結(jié)果表明:流變應(yīng)力隨變形溫度的升高而降低,隨著應(yīng)變速率的增加而升高。建立了一個(gè)綜合考慮應(yīng)變、溫度、應(yīng)變速率三者影響的流變應(yīng)力方程,預(yù)測值與擬合實(shí)驗(yàn)值非常接近,結(jié)果表明:該流變應(yīng)力方程用來預(yù)測7A04鋁合金材料一般加載情況下的熱成形過程是比較可靠的。
采用高電阻渣重熔W6Mo5Cr4V2鋼
關(guān)鍵詞：電阻率;,渣系;,電渣重熔
摘 要：
采用兩種不同電阻率的渣系進(jìn)行電渣重熔W6M o5Cr4V2鋼實(shí)驗(yàn)。結(jié)果表明, 采用高電阻率的四元渣系可以降低電耗、提高生產(chǎn)率、提高鋼錠質(zhì)量。
采用電渣重熔工藝冶煉高質(zhì)量軸承鋼
關(guān)鍵詞：電渣重熔;軸承鋼;夾雜物;冶煉
摘 要：
文獻(xiàn)[ 1, 2 ]證實(shí):鋼中非金屬夾雜物的聚集是導(dǎo)致疲勞破壞的根源,特別是氧化鋁、氮化鈦等脆性夾雜物,所以控制軸承鋼的夾雜物是保證軸承鋼質(zhì)量的關(guān)鍵。我們對(duì)電渣重熔工藝的提純過程進(jìn)行了試驗(yàn)研究,并根據(jù)研究結(jié)果制定了電渣重熔工藝參數(shù)。生產(chǎn)實(shí)踐證明效果很好。
采用半固態(tài)加工方法制備B4C/Y112復(fù)合材料的研究
關(guān)鍵詞：半固態(tài),,B4C,,Y112,,機(jī)械攪拌
摘 要：
通過自行研制開發(fā)的新型復(fù)合材料半固態(tài)連續(xù)機(jī)械攪拌設(shè)備,制備了半固態(tài)的B4C/Y112復(fù)合材料漿料,研究了外加增強(qiáng)顆粒B4C的預(yù)熱處理、顆粒尺寸和質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)半固態(tài)固相組織的變化規(guī)律,并對(duì)制備的含不同質(zhì)量分?jǐn)?shù)B4C顆粒(顆粒尺寸5～7μm)的復(fù)合材料進(jìn)行拉伸、硬度等力學(xué)性能測試。結(jié)果表明:B4C顆粒經(jīng)預(yù)熱處理,顆粒尺寸越大,質(zhì)量分?jǐn)?shù)越大,固相顆粒越細(xì)小、均勻、圓整。加入經(jīng)過400℃預(yù)熱處理2h、顆粒尺寸5～7μm和質(zhì)量分?jǐn)?shù)為6%的B4C顆粒制備的半固態(tài)固相顆粒細(xì)小、均勻、圓整。半固態(tài)鋁基復(fù)合材料的硬度隨著加入B4C顆粒的質(zhì)量分?jǐn)?shù)增加而不斷增大,12wt.%～B4C/Y112復(fù)合材料硬度值最高,達(dá)到136HV;其抗拉強(qiáng)度隨著B4C含量的增加呈先上升后下降趨勢。
不同冷卻方式對(duì)核電GX6CrNiMo12_1鋼顯微組織和力學(xué)性能的影響
關(guān)鍵詞：GX6CrNiMo1221鋼;調(diào)質(zhì)處理;顯微組織;力學(xué)性能
摘 要：
將GX6CrNiMo1221鋼加熱到980～1 000℃后用不同的冷卻方式進(jìn)行調(diào)質(zhì)處理。顯微組織和力學(xué)性能檢驗(yàn)結(jié)果表明:該鋼鑄態(tài)下原始組織為馬氏體+ 12%δ鐵素體,調(diào)質(zhì)后顯微組織為具有馬氏體位向的回火索氏體+ (10%～15% )δ鐵素體。經(jīng)過油冷工藝處理后的試樣綜合力學(xué)性能最佳,但考慮到生產(chǎn)成本、能源消耗、設(shè)備情況和生產(chǎn)操作等因素,實(shí)際生產(chǎn)中選擇了空冷。
包晶鋼錠鍛造開裂原因分析
關(guān)鍵詞：包晶鋼錠,,鍛造,,開裂,,分析
摘 要：
分析了包晶鋼錠鍛造開裂的原理。控制凝固參數(shù)、減少鐓粗變形和防止溫度不均都能減少鋼錠開裂缺陷。
U75V鋼流動(dòng)應(yīng)力的試驗(yàn)研究
關(guān)鍵詞：Gleeble,熱模擬試驗(yàn)機(jī);,流動(dòng)應(yīng)力;,U75V,鋼
摘 要：
針對(duì)U75V 鋼, 利用Gleeble1500 熱模擬試驗(yàn)機(jī)對(duì)其在不同溫度和應(yīng)變速率下的流動(dòng)應(yīng)力進(jìn)行試驗(yàn)研究。通過實(shí)測數(shù)據(jù), 分析變形溫度、變形速率和變形程度與流動(dòng)應(yīng)力之間的關(guān)系, 確定了U75V 鋼流動(dòng)應(yīng)力的數(shù)學(xué)模型。對(duì)其數(shù)學(xué)模型進(jìn)行回歸, 將理論計(jì)算與試驗(yàn)數(shù)據(jù)進(jìn)行對(duì)比, 證明此模型具有良好的曲線擬合特性, 可以做為工藝計(jì)算和數(shù)值模擬的依據(jù)。
TZM合金軋制變形抗力研究及組織分析
關(guān)鍵詞：TZM合金板,,熱模擬,,變形抗力,,變形溫度,,變形速率
摘 要：
利用Gleeble-1500熱模擬機(jī)對(duì)TZM粉末冶金板坯進(jìn)行軋制熱模擬研究。在溫度為1150~1300℃,變形量為50%,變形速率分別為1,3,5 s-1的試驗(yàn)方案下,采用10 mm×15 mm×20 mm矩形試樣,研究了TZM合金板坯的軋制變形抗力與變形溫度、變形程度和變形速率之間的關(guān)系。結(jié)果表明:TZM合金軋制變形抗力隨變形溫度升高而降低;隨著應(yīng)變速率、變形程度的增大而增大。變形前后的組織分析表明:隨著變形量的增加,金相組織微觀空洞消失,致密度增大;隨變形速率的增大,組織被拉長,晶粒大小趨于均勻化。
TiB2/Al復(fù)合材料高溫拉伸材料常數(shù)的研究
關(guān)鍵詞：TiB2/,6351,復(fù)合材料;,流動(dòng)應(yīng)力;,Zenner-Hollomon,參數(shù);,熱變形激活能
摘 要：
在變形溫度為350~ 500 、應(yīng)變速率為0 0001~ 1 s- 1 變形條件下對(duì)原位合成TiB2 ( 質(zhì)量分?jǐn)?shù)8%) /6351Al 復(fù)合材料進(jìn)行了高溫拉伸實(shí)驗(yàn), 并采用雙曲正弦模型, 確定了復(fù)合材料的常數(shù)。結(jié)果表明: 流變應(yīng)力峰值P 與Z 參數(shù)之間能較好地滿足雙曲正弦關(guān)系, 得到流變應(yīng)力峰值P 解析表達(dá)式中常數(shù)A, 和n 值分別為605.5*10_12 s-1 , 0.027 MPa- 1 和10.018, Z 參數(shù)中的激活能Q 值為256.78 kJ ! mol- 1 。
Ti600合金置氫處理后熱塑性研究
關(guān)鍵詞：T,i600,合金;,置氫;,熱塑性
摘 要：
研究了不同含氫量對(duì)Ti600 合金的熱塑性及力學(xué)性能的影響規(guī)律。分析了變形溫度、變形程度和應(yīng)變速率對(duì)流動(dòng)應(yīng)力的影響。研究發(fā)現(xiàn), T i600 合金置氫處理后, 峰值應(yīng)力明顯降低, 對(duì)應(yīng)變速率的敏感程度有所降低, 對(duì)溫度變化的敏感程度降低。當(dāng)氫含量為0 2%時(shí)T i600 合金表現(xiàn)出較低的變形抗力和較好的成形性能。
Ti40阻燃鈦合金高溫變形本構(gòu)關(guān)系研究
關(guān)鍵詞：Ti40合金,,流動(dòng)應(yīng)力,,本構(gòu)關(guān)系,,熱加工工藝
摘 要：
利用Gleeble熱模擬機(jī)對(duì)Ti40合金在變形溫度為950~1100℃、應(yīng)變速率為0.001~1 s-1范圍內(nèi)進(jìn)行了等溫恒應(yīng)變速率壓縮實(shí)驗(yàn)。通過分析真應(yīng)力-真應(yīng)變曲線,研究了熱力參數(shù)對(duì)流動(dòng)應(yīng)力的影響規(guī)律,并建立了Ti40合金的本構(gòu)關(guān)系。誤差分析表明,該本構(gòu)方程具有很高的精度,可用于指導(dǎo)Ti40合金熱加工工藝制定,并可用于Ti40合金熱變形過程的有限元模擬。
Ti-6Al-2Sn-4Zr鈦合金熱變形行為和組織的研究
關(guān)鍵詞：近α鈦合金,,塑性變形,,顯微組織,,應(yīng)變速率
摘 要：
采用Gleeble-3800型熱模擬實(shí)驗(yàn)機(jī)對(duì)一種新型高溫鈦合金Ti-6Al-2Sn-4Zr合金的高溫塑性變形進(jìn)行了研究,并利用數(shù)碼顯微鏡對(duì)金相組織進(jìn)行了觀察。通過研究得到變形條件(變形溫度、變形速率)對(duì)其成形的力學(xué)性能和組織的影響規(guī)律。結(jié)果表明:在相變溫度以下變形時(shí),流變應(yīng)力先快速升高然后逐漸平緩下降,而后趨于穩(wěn)定狀態(tài),中間出現(xiàn)了曲線軟化現(xiàn)象;在相變溫度以上,在高應(yīng)變速率時(shí),出現(xiàn)應(yīng)力不連續(xù)屈服現(xiàn)象;變形隨應(yīng)變速率的增加,動(dòng)態(tài)再結(jié)晶晶粒細(xì)化。
TC21合金超塑性本構(gòu)關(guān)系的BP人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)模型
關(guān)鍵詞：TC21,合金;,超塑性;,本構(gòu)關(guān)系;,BP,神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)
摘 要：
TC21 合金是一種高強(qiáng)、高韌、高損傷容限型兩相鈦合金, 具有極佳超塑成形性能。建立合理的超塑性本構(gòu)關(guān)系, 對(duì)了解該合金的超塑性變形特征以及超塑性成形工藝優(yōu)化有著重要的指導(dǎo)作用。本文對(duì)TC21 合金在Gleeble1500 熱模擬試驗(yàn)機(jī)上進(jìn)行了超塑性等溫壓縮變形試驗(yàn)。結(jié)果表明, 隨著溫度的升高或應(yīng)變速率的降低,材料的流變應(yīng)力顯著降低, 動(dòng)態(tài)再結(jié)晶是其主要的軟化機(jī)制。根據(jù)所獲得的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù), 應(yīng)用BP人工神經(jīng)網(wǎng)絡(luò)建立了TC21 合金的超塑性本構(gòu)關(guān)系模型, 較好地反映了TC21 合金的超塑變形過程中流動(dòng)應(yīng)力的變化規(guī)律。
